市政道路一期项目挡墙计算书
来源：入党申请书 发布时间：2020-09-06 点击：
1. 设计依据 1.1 建设方提供的《重庆市九龙坡区玉清寺片区市政道路一期项目工程地质勘察报告（一次性勘察）》（重庆市勘测院 2018 年 12 月编制）及合格报告； 1.2 建筑方提供的相关区域的规划、红线、道路资料。
1.3《玉清寺片区市政道路一期工程-边坡防护工程方案设计可行性评估报告》。
1.4 设计采用的规范标准 1）《城市道路路基设计规范》CJJ194-2013； 2）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）； 3）《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025-2006）； 4）《建筑边坡工程施工质量验收规范》（DB/T50-100-2010）； 5）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）； 6）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)（2015 年版）； 7）《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025-2006）
8）《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)（2016 年版）; 9）《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008。
10）《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：2005。
2. 工程概况 本工程由于 Z3 路 K0+0~K0+60 段道路右侧为挖方岩质边坡，
边坡最大高度为 14.78m，坡顶为已建建筑，故该段应设置挡墙支挡；Z3 路 K0+119~K0+192.103 段道路左侧为现状步道，高程 3m，需设置挡墙支挡。
（1）
边坡安全等级为一级。
（2）
永久边坡设计合理使用年限 50 年。
（3）
本工程抗震设防烈度为 6 度，设计基本地震加速度 0.05g。
（4）
坡顶严禁大量堆载，限载 20kPa。
3 工程地质条件 3.1 交通位置及地形地貌 重庆市九龙坡区玉清寺片区市政道路一期项目行政区划隶属重庆市大渡口区管辖，位于跳磴片区。拟建场地内的交通总体较方便，沿线有乡村道路直接到达场地。
勘察区位于九龙坡区玉清寺片区，原始地貌属构造剥蚀浅丘地貌。因地处主城区，人类活动频繁，原始地形局部遭到破坏，地块周边均为市政道路，地势总体平缓，现状地貌仅部分保持原始地貌，绝大部分受人类活动改造为居住区和道路。地形坡角 3°～15°，地面高程为 268～293m，相对高差 25m。
3.2 气象、水文 气象：
重庆市九龙坡区玉清寺片区市政道路一期项目工程，属于青藏高原与长江中下游平原的过渡地带。拟建场地属亚热带季风性湿润气候，区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵
的特点，年无霜期 349 天左右。
3.2.1 气温 多年平均气温 18.3℃，月平均最高气温是 8 月为 28.1℃，月平均最低气温在 1 月为 5.7℃，日最高气温 43.0℃(2006 年 8 月 15 日)，日最低气温-1.8℃(1955 年 1 月 11 日)。
3.2.2 降水量、蒸发量 年最大降雨量 1544.8mm，年最小降雨量 740.1mm，降雨多集中在5～9 月，约占全年降雨量的 70%，且强度较大，暴雨时有发生；日最大降雨量 266.5mm(2007.7.17)，日降雨量大于 25mm 以上的大暴雨日数占全年降雨日数的 62%左右，小时最大降雨量可达 62.1mm；多年平均蒸发量 1138.6mm。
3.2.3 湿度 多年平均相对湿度 79%左右，绝对湿度 17.7hPa 左右，最热月份相对湿度 70%左右，最冷月份相对湿度 81%左右。
3.2.4 风 全年主导风向以北风为主，频率 13%左右，夏季主导风向为北西，频率 10%左右，年平均风速为 1.3m/s 左右，最大风速为 26.7m/s。
3.2.5 雾日 全年平均雾天日数 30～40d，最大年雾天日数 148d。
水文：
重庆市九龙坡区玉清寺片区市政道路一期项目工程拟建区内无大型地表水体。拟建 Z2 道路里程 K0+200.960～K0+245.040 段存在一溪流--跳蹬河，顺河而上拟建道路 Z3 号路左侧约 12m 紧邻已建跳蹬护岸。其沿现状地形蜿蜒曲折，总体由北往南流向，是周边汇集雨水
的排放主通道。该溪流水面宽度约 7.0m，水深 0.5～1.0m，勘察期间水位高程在 269.3～271.3m 左右。根据周边走访调查，Z2 路里程K0+200.960～K0+245.040 段跳蹬河洪水位高程 270.50m 左右。
3.3 地质构造 九龙坡区玉清寺片区市政道路一期项目地质构造位于金鳌寺向斜西翼，岩层呈单斜产出，岩层倾向 80°～105°，倾角 25°～40°，结合很差，为软弱结构面。场地内无断层，地质构造简单，场地基岩中主要发育两组构造裂隙：
J1：倾向 260～275，倾角 50～73，优势产状 260°∠51°，裂面平直，多闭合，局部张开 10～15mm，并见泥质充填，裂隙间距 0.7～1.3m；结合很差，为软弱结构面。
J2:倾向 330～345，倾角 30～55，优势产状 335°∠30°，裂隙面平直闭合，局部有泥质充填裂缝宽 1～5cm，深度上有一定延伸，一般密度约 1 条/1.5～2.0m。结合很差，为软弱结构面。
3.4 地层岩性 通过对场地的地面地质调绘和综合分析已有区域地质成果，拟建线路地层由上而下依次为第四系全新统人工填土层(Q4ml)、残坡积层(Q4el+dl)、侏罗系沙溪庙组(J2s)岩层。各层岩土特征分述如下：
3.4.1 第四系全新统(Q4) 1 素填土(Q4ml)：主要呈杂色。以粘性土夹砂岩、泥岩碎（块）石为主，局部含少量建筑垃圾。骨架含量约 25～50％，粒径 10～400mm，局部可达 500mm 以上，结构松散～稍密，稍湿。堆填方式为人工抛填或机械碾压，沿线堆填时间在 5～10 年左右，钻探揭露厚度约 0.2～7.0m，勘察范围内均有分布。
2 杂填土(Q4ml)：主要呈杂色。以粘性土夹砂岩、泥岩碎（块）石为主。因房屋拆迁，在表层形成了以建筑垃圾为主要组成物的杂填土，堆积时间 1～3 年，结构主要呈松散状。在勘察范围内分布在居民区、拆迁区附近（厚度 0.0～4.1 m）。
3 粉质粘土(Q4 el+dl)：褐红色、黄褐色。由粘土矿物组成，含少量岩石碎屑。可塑状。切面稍有光泽，摇震无反应，韧性中等，干强度中等。厚度变化较大，一般 0.6～5.9m，最大可达 10.0m，在勘察范围内均有分布。
3.4.2 侏罗系中统沙溪庙组(J2s) 为一套还原—次氧化环境下的淡水湖相杂色碎屑岩建造，主要分布在场地中部，呈条带状展布。
1 砂质泥岩：紫红色、红色。主要矿物成分为粘土矿物。粉砂泥质结构，薄层状构造。中等风化岩体裂隙较发育，岩体较破碎，岩质软，其饱和抗压强度在 3.1～7.7MPa 之间，饱和抗压强度标准值为5.1MPa，结合场地该层整体的实际情况，综合判定其属软岩。岩体基本质量等级为Ⅳ级，砂质泥岩为本场地的主要岩层。
2 砂岩：灰色～灰白色。矿物成分以石英为主，长石次之并含云母等。细～中粒结构，薄中层状构造，以泥质胶结为主。中等风化岩体裂隙较发育，岩体较完整，岩质较软，其饱和抗压强度在 7.5～20.0MPa 之间，饱和抗压强度标准值为 11.8MPa，结合场地该层整体的实际情况，综合判定其属软岩。岩体基本质量等级为Ⅳ级。砂岩为本场地的主要岩层。
场地基岩面起伏情况：根据钻探结果结合图件可知，场地范围基岩面受岩性、地质构造与地形地貌等因素控制，基岩面倾角总体平缓，
一般在 3°～15°间，局部可达 25°，基岩埋深 0.0～11.4m，基岩面高程 264.7～287.1m。
3.5 不良地质现象 通过本次勘察，拟建重庆市九龙坡区玉清寺片区市政道路一期项目工程场区范围内未发现危岩和崩塌、滑坡、等不良地质现象，未见断层。除人防工程外，场地内也未见“河道、沟滨、墓穴”等对工程不利的埋藏物。
6 3.6 岩土参数取值
表 表 3.1
岩土物理力学设计参数取值
压实人工填土（压实度不小于 94%）
粉质 粘土 砂质泥岩 砂岩 裂隙面 层面 岩土 界面 强风化 中等 风化 强风化 中等风化 重度(kN/m3 )
20* 20* 24* 25.5 24.5* 25.0
自然抗压强度 标准值(MPa)
8.6
18.3
饱和抗压强度标准值(MPa)
5.1
11.8
粘聚力 c (kPa) 综合内摩擦角 32* 20
471
1100 35 25 20 内摩擦角 φ (°) 10
32.4
40.1 15 13 10 抗拉强度(kPa)
116
336
地基承载力基本容许值[ f a0 ] (kPa) 以现场原位测试为准 100 250 500 300 1500
地基承载力基本特征值[ f a ] (kPa)
3122
6643
弹性模量(MPa)
1325
2240
变形模量(MPａ)
1000
1680
泊松比 μ
0.32
0.23
岩土与锚固体极限粘结强度标准值(kPa) 120 40 200 504 260 856
岩土与挡墙基底摩擦系数
0.25 0.35 0.40 0.40 0.55
水平抗力系数比例系数 MN/ m4
14* 10* 35*
50*
岩体水平抗力系数(MN/m3 )
30 103 80 260
注：带“*”者根据相关规范结合重庆地区经验取值。表中岩土与锚固体极限粘结强度标准值适用于注浆强度等级为 M30，施工时应通过实验验证。本表中的压实人工填土指经夯实后实测的压实填土值。
4 4 边坡治理设计
K0+0 0 ~K0+0 060 段道路右侧岩质边坡 稳定性分析
K0+0~K0+060 段道路右侧岩质边坡本段赤平投影图如下：
该段边坡坡向 310°。根据极射赤平投影分析，层面（产状 1050∠250）与边坡（产状 3100∠900）反向相交，为反向坡；对边坡整体稳定性影响小；J1（产状 2600∠510）与边坡（产状 3100∠900）大角度相交，对边坡整体稳定性影响小。J2（产状 3350∠300）与边坡（产状 3100∠900）同向相交，夹角小于 300，为外倾结构裂隙，故边坡稳定性受外倾结构裂隙控制。
5 5 桩板挡墙计算
选取最不利剖面 21-21 剖面计算 （1）
剩余下滑力计算 剩余下滑力根据边坡规范附录 A 平面滑动法计算：
剖面 γ(kN/m3 ）
滑面倾角α
c （kPa）
φ 滑面L(m) 岩体 V（m3 ）
G(kN) 抗滑力（kN/m）
下滑力（kN/m）
稳定系数 安全系数 剩余下滑水平分力（kN/m）
21-21 25.5
30.0
35.0
15.0
46.2
329.6
8404.8
3567.3
4202.4
0.849
1.350
1350.9
（2）侧向岩石压力修正 根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）7.2.3 条，岩质边坡坡脚到坡顶构筑物基础水平距离 a=32.8m，小于边坡高H=23.4m，a≥0.5H，故侧向岩石压力按 Ea’=Ea 取值。
根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）6.3.1 条计算主动岩石压力：Ea= 243.6 kN/m。与剩余下滑力取大值，故侧向岩石压力取 Ea’=1350.9kN/m。
（3）抗滑桩计算 抗滑动桩验算 计算项目：
抗滑桩 1 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件:
墙身尺寸:
桩总长: 18.600(m)
嵌入深度: 7.000(m)
截面形状: 圆桩
桩径: 1.500(m)
桩间距: 4.000(m)
嵌入段土层数: 1
桩底支承条件: 铰接
计算方法: K法
土层序号
土层厚(m)
重度(kN/m3)
内摩擦角(度)
土摩阻力(kPa)
K(MN/m3)
被动土压力调整系数
1
50.000
25.500
55.00
504.00
103.000
1.000
桩前滑动土层厚: 0.000(m)
锚杆（索）参数:
锚杆道数: 5
锚杆号
锚杆类型
竖向间距
水平刚度
入射角
锚固体
水平预加
筋浆强度
( m )
( MN/m )
( 度 )
直径(mm)
力(kN)
fb(kPa)
1
锚索
1.000
23.620
20.00
200
700.00
2400.00
2
锚索
2.200
29.080
20.00
200
600.00
2400.00
3
锚索
2.200
25.830
20.00
200
500.00
2400.00
4
锚索
2.200
44.110
20.00
200
500.00
2400.00
5
锚索
2.200
35.410
20.00
200
500.00
2400.00
物理参数:
桩混凝土强度等级: C30
桩纵筋合力点到外皮距离: 70(mm)
桩纵筋级别: HRB400
桩箍筋级别: HRB400
桩箍筋间距: 100(mm)
桩配筋形式: 纵筋均匀配筋
场地环境: 一般地区
墙后填土内摩擦角: 55.000(度)
墙背与墙后填土摩擦角: 25.000(度)
墙后填土容重: 25.500(kN/m3)
横坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 504.00
横坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 504.00
坡线与滑坡推力:
坡面线段数: 4
折线序号
水平投影长(m)
竖向投影长(m)
1
11.300
6.300
2
6.100
1.700
3
3.600
2.800
4
10.000
0.000
地面横坡角度: 0.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
参数名称
参数值
推力分布类型
矩形
桩后剩余下滑力水平分力
1350.900(kN/m)
桩前剩余抗滑力水平分力
0.000(kN/m)
钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)
注意：内力计算时，滑坡推力、库仑土压力分项(安全)系数 = 1.350
===================================================================== 第 1 种情况:
滑坡推力作用情况
[桩身所受推力计算]
假定荷载矩形分布:
桩后: 上部=465.828(kN/m) 下部=465.828(kN/m)
桩前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m)
桩前分布长度=0.000(m)
(一) 桩身内力计算
计算方法: K 法
背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
背侧最大弯矩 = 1972.641(kN-m) 距离桩顶 13.442(m)
面侧最大弯矩 = 472.575(kN-m) 距离桩顶 6.133(m)
最 大
剪 力 = 896.635(kN)
距离桩顶 11.600(m)
最 大
位 移 = 18(mm)
第1道锚索水平拉力 = 1101.634(kN)
距离桩顶1.000(m)
第2道锚索水平拉力 = 1019.587(kN)
距离桩顶3.200(m)
第3道锚索水平拉力 = 802.410(kN)
距离桩顶5.400(m)
第4道锚索水平拉力 = 884.810(kN)
距离桩顶7.600(m)
第5道锚索水平拉力 = 698.525(kN)
距离桩顶9.800(m)
点号
距顶距离
弯矩
剪力
位移
土反力
(m)
(kN-m)
(kN)
(mm)
(kPa)
1
-0.000
0.000
0.000
-18.18
-0.000
2
0.500
58.228
-232.914
-17.59
-0.000
3
1.000
232.914
635.806
-17.00
-0.000
4
1.367
31.099
465.002
-16.58
-0.000
5
1.733
-108.088
294.199
-16.15
-0.000
6
2.100
-184.647
123.396
-15.73
-0.000
7
2.467
-198.578
-47.408
-15.30
-0.000
8
2.833
-149.881
-218.211
-14.86
-0.000
9
3.200
-38.556
630.572
-14.43
-0.000
10
3.567
-238.452
459.769
-13.99
-0.000
11
3.933
-375.720
288.965
-13.55
-0.000
12
4.300
-450.360
118.162
-13.10
-0.000
13
4.667
-462.372
-52.642
-12.64
-0.000
14
5.033
-411.756
-223.445
-12.18
-0.000
15
5.400
-298.512
408.161
-11.71
-0.000
16
5.767
-416.858
237.358
-11.23
-0.000
17
6.133
-472.575
66.554
-10.74
-0.000
18
6.500
-465.664
-104.249
-10.25
-0.000
19
6.867
-396.126
-275.052
-9.75
-0.000
20
7.233
-263.959
-445.856
-9.24
-0.000
21
7.600
-69.165
-616.659
-8.72
-0.000
22
7.967
-136.173
97.347
-8.21
-0.000
23
8.333
-140.553
-73.457
-7.69
-0.000
24
8.700
-82.305
-244.260
-7.17
-0.000
25
9.067
38.571
-415.063
-6.65
-0.000
26
9.433
222.075
-585.867
-6.12
-0.000
27
9.800
468.207
-756.670
-5.61
-0.000
28
10.160
519.325
-225.843
-5.11
-0.000
29
10.520
630.814
-393.541
-4.61
-0.000
30
10.880
802.674
-561.239
-4.13
-0.000
31
11.240
1034.906
-728.937
-3.67
-0.000
32
11.600
1327.509
-896.635
-3.22
-167.716
33
11.968
1607.212
-640.324
-2.78
-286.801
34
12.337
1799.326
-419.911
-2.38
-244.989
35
12.705
1916.620
-232.770
-2.01
-206.528
36
13.074
1970.841
-76.028
-1.67
-171.641
37
13.442
1972.641
53.319
-1.36
-140.434
38
13.811
1931.553
158.325
-1.10
-112.913
39
14.179
1855.981
242.014
-0.86
-89.004
40
14.547
1753.227
307.323
-0.67
-68.566
41
14.916
1629.532
357.050
-0.50
-51.410
42
15.284
1490.137
393.819
-0.36
-37.304
43
15.653
1339.350
420.053
-0.25
-25.990
44
16.021
1180.625
437.948
-0.17
-17.185
45
16.389
1016.651
449.460
-0.10
-10.592
46
16.758
849.444
456.297
-0.06
-5.904
47
17.126
680.432
459.909
-0.03
-2.809
48
17.495
510.563
461.484
-0.01
-0.990
49
17.863
340.392
461.947
-0.00
-0.128
50
18.232
170.182
461.960
0.00
0.096
51
18.600
0.000
230.960
-0.00
-0.000
(二) 桩身配筋计算
点号
距顶距离 全部纵筋
箍筋
(m)
(mm2)
(mm2)
1
0.000
9719
126
2
0.500
9719
126
3
1.000
9719
126
4
1.367
9719
126
5
1.733
9719
126
6
2.100
9719
126
7
2.467
9719
126
8
2.833
9719
126
9
3.200
9719
126
10
3.567
9719
126
11
3.933
9719
126
12
4.300
9719
126
13
4.667
9719
126
14
5.033
9719
126
15
5.400
9719
126
16
5.767
9719
126
17
6.133
9719
126
18
6.500
9719
126
19
6.867
9719
126
20
7.233
9719
126
21
7.600
9719
126
22
7.967
9719
126
23
8.333
9719
126
24
8.700
9719
126
25
9.067
9719
126
26
9.433
9719
126
27
9.800
9719
126
28
10.160
9719
126
29
10.520
9719
126
30
10.880
9719
126
31
11.240
9719
126
32
11.600
9719
126
33
11.968
9719
126
34
12.337
9719
126
35
12.705
9719
126
36
13.074
9719
126
37
13.442
9719
126
38
13.811
9719
126
39
14.179
9719
126
40
14.547
9719
126
41
14.916
9719
126
42
15.284
9719
126
43
15.653
9719
126
44
16.021
9719
126
45
16.389
9719
126
46
16.758
9719
126
47
17.126
9719
126
48
17.495
9719
126
49
17.863
9719
126
50
18.232
9719
126
51
18.600
9719
126
===================================================================== 第 2 种情况:
库仑土压力(一般情况)
[土压力计算] 计算高度为 11.600(m)处的库仑主动土压力
第1破裂角：
20.970(度)
Ea=206.499 Ex=187.152 Ey=87.270(kN) 作用点高度 Zy=3.867(m)
(一) 桩身内力计算
计算方法: K 法
背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
背侧最大弯矩 = 1.854(kN-m) 距离桩顶 1.000(m)
面侧最大弯矩 = 2105.582(kN-m) 距离桩顶 11.968(m)
最 大
剪 力 = 411.342(kN)
距离桩顶 9.800(m)
最 大
位 移 = -25(mm)
第1道锚索水平拉力 = 700.000(kN)
距离桩顶1.000(m)
第2道锚索水平拉力 = 600.000(kN)
距离桩顶3.200(m)
第3道锚索水平拉力 = 500.000(kN)
距离桩顶5.400(m)
第4道锚索水平拉力 = 500.000(kN)
距离桩顶7.600(m)
第5道锚索水平拉力 = 500.000(kN)
距离桩顶9.800(m)
点号
距顶距离
弯矩
剪力
位移
土反力
(m)
(kN-m)
(kN)
(mm)
(kPa)
1
-0.000
0.000
0.000
24.78
-0.000
2
0.500
0.232
-1.391
23.60
-0.000
3
1.000
1.854
164.653
22.43
-0.000
4
1.367
-57.679
159.826
21.57
-0.000
5
1.733
-115.168
153.502
20.71
-0.000
6
2.100
-170.064
145.682
19.85
-0.000
7
2.467
-221.819
136.367
19.00
-0.000
8
2.833
-269.884
125.555
18.15
-0.000
9
3.200
-313.710
210.050
17.30
-0.000
10
3.567
-388.243
196.247
16.46
-0.000
11
3.933
-457.441
180.948
15.63
-0.000
12
4.300
-520.755
164.152
14.81
-0.000
13
4.667
-577.637
145.861
13.99
-0.000
14
5.033
-627.537
126.074
13.19
-0.000
15
5.400
-669.909
284.608
12.40
-0.000
16
5.767
-770.135
261.830
11.61
-0.000
17
6.133
-861.734
237.555
10.85
-0.000
18
6.500
-944.158
211.784
10.10
-0.000
19
6.867
-1016.859
184.517
9.36
-0.000
20
7.233
-1079.288
155.755
8.65
-0.000
21
7.600
-1130.897
274.839
7.95
-0.000
22
7.967
-1225.895
243.084
7.27
-0.000
23
8.333
-1308.975
209.834
6.62
-0.000
24
8.700
-1379.590
175.087
5.99
-0.000
25
9.067
-1437.190
138.845
5.38
-0.000
26
9.433
-1481.227
101.107
4.80
-0.000
27
9.800
-1511.152
411.342
4.25
-0.000
28
10.160
-1652.083
371.366
3.74
-0.000
29
10.520
-1778.363
329.948
3.25
-0.000
30
10.880
-1889.473
287.088
2.79
-0.000
31
11.240
-1984.893
242.786
2.37
-0.000
32
11.600
-2064.105
197.042
1.98
103.070
33
11.968
-2105.582
43.534
1.62
166.582
34
12.337
-2096.183
-80.764
1.29
133.313
35
12.705
-2046.071
-179.108
1.01
103.961
36
13.074
-1964.209
-254.707
0.76
78.437
37
13.442
-1858.392
-310.672
0.55
56.589
38
13.811
-1735.293
-349.967
0.37
38.220
39
14.179
-1600.522
-375.384
0.22
23.102
40
14.547
-1458.694
-389.511
0.11
10.983
41
14.916
-1313.513
-394.726
0.02
1.599
42
15.284
-1167.844
-393.182
-0.05
-5.323
43
15.653
-1023.800
-386.809
-0.10
-10.054
44
16.021
-882.827
-377.311
-0.12
-12.864
45
16.389
-745.782
-366.169
-0.14
-14.017
46
16.758
-613.018
-354.653
-0.13
-13.770
47
17.126
-484.459
-343.817
-0.12
-12.372
48
17.495
-359.678
-334.518
-0.10
-10.065
49
17.863
-237.972
-327.411
-0.07
-7.082
50
18.232
-118.428
-322.962
-0.04
-3.652
51
18.600
0.000
-160.724
-0.00
-0.000
(二) 桩身配筋计算
点号
距顶距离 全部纵筋
箍筋
(m)
(mm2)
(mm2)
1
0.000
9719
126
2
0.500
9719
126
3
1.000
9719
126
4
1.367
9719
126
5
1.733
9719
126
6
2.100
9719
126
7
2.467
9719
126
8
2.833
9719
126
9
3.200
9719
126
10
3.567
9719
126
11
3.933
9719
126
12
4.300
9719
126
13
4.667
9719
126
14
5.033
9719
126
15
5.400
9719
126
16
5.767
9719
126
17
6.133
9719
126
18
6.500
9719
126
19
6.867
9719
126
20
7.233
9719
126
21
7.600
9719
126
22
7.967
9719
126
23
8.333
9719
126
24
8.700
9719
126
25
9.067
9719
126
26
9.433
9719
126
27
9.800
9719
126
28
10.160
9719
126
29
10.520
9719
126
30
10.880
9719
126
31
11.240
9719
126
32
11.600
9719
126
33
11.968
9719
126
34
12.337
9719
126
35
12.705
9719
126
36
13.074
9719
126
37
13.442
9719
126
38
13.811
9719
126
39
14.179
9719
126
40
14.547
9719
126
41
14.916
9719
126
42
15.284
9719
126
43
15.653
9719
126
44
16.021
9719
126
45
16.389
9719
126
46
16.758
9719
126
47
17.126
9719
126
48
17.495
9719
126
49
17.863
9719
126
50
18.232
9719
126
51
18.600
9719
126
（4）锚索计算 根据理正锚索计算结果，锚索水平拉力标准值取1102kN。
21-21 锚索水平拉力标准值 H tk (kN) 锚索倾角 锚索拉力标准值N ak (kN) 杆体抗拉安全系数K b
预应力钢绞线抗拉强度设计值 f py（kPa）
锚索截面积 A s （mm2 ）
根数n 1102.00
20.00
1172.72
2.20
1320.00
1954.54
13.96
锚固体抗拔安全系数 K 锚固体直径 D(mm) 锚固体粘结强度标准值 f rbk （kPa）
锚固体锚固长度（m）
2.6 200 503 9.65
锚索根数 n
锚索直径d（mm）
杆体粘结强度标准值 f b (kPa) 杆体锚固长度（m）
15
15.2 2400 1.77
悬臂式挡墙计算
（1）23-23 剖面 悬臂式挡土墙验算[执行标准：通用] 计算项目：
悬臂式挡土墙 1 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件:
墙身尺寸:
墙身高: 3.500(m)
墙顶宽: 0.500(m)
面坡倾斜坡度: 1: 0.000
背坡倾斜坡度: 1: 0.000
墙趾悬挑长DL: 0.500(m)
墙趾跟部高DH: 0.500(m)
墙趾端部高DH0: 0.500(m)
墙踵悬挑长DL1: 3.000(m)
墙踵跟部高DH1: 0.500(m)
墙踵端部高DH2: 0.500(m)
加腋类型:不加腋
钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)
墙趾埋深: 1.000(m)
物理参数:
混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)
混凝土强度等级: C30
纵筋级别: HRB400
抗剪腹筋级别: HRB400
裂缝计算钢筋直径: 20(mm)
场地环境: 一般地区
墙后填土内摩擦角: 30.000(度)
墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)
墙后填土容重: 20.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 10.000(度)
地基土容重: 20.000(kN/m3)
修正后地基承载力特征值: 120.000(kPa)
地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.300
地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 30.000(度)
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 1
折线序号
水平投影长(m)
竖向投影长(m)
换算土柱数
1
13.000
0.000
1
第1个: 距离0.000(m),宽度13.000(m),高度1.000(m)
地面横坡角度: 0.000(度)
填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)
注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:
重力不利时
= 1.350 重力有利时
= 1.000 主动土压力
= 1.200 静水压力
= 1.200 扬压力
= 1.200 地震力
= 1.000 ===================================================================== 第 1 种情况:
一般情况
[土压力计算] 计算高度为 3.500(m)处的库仑主动土压力
按假想墙背计算得到:
第1破裂角：
31.428(度)
Ea=181.976(kN) Ex=60.441(kN) Ey=171.645(kN) 作用点高度 Zy=1.379(m)
因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=29.988(度) 第1破裂角=30.006(度)
Ea=128.287(kN) Ex=64.167(kN) Ey=111.087(kN) 作用点高度 Zy=1.379(m)
墙身截面积 = 3.500(m2)
重量 = 87.500 (kN)
整个墙踵上的土重(不包括超载) = 110.751(kN) 重心坐标(1.491,-1.734)(相对于墙面坡上角点)
整个墙踵上墙背与第二破裂面之间的超载换算土柱重 = 19.605(kN) 重心坐标(0.990,0.000)(相对于墙面坡上角点)
墙趾板上的土重 = 5.000(kN) 相对于趾点力臂=0.250(m) (一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数
= 0.300
滑移力= 64.167(kN)
抗滑力= 100.183(kN)
滑移验算满足: Kc =
1.561 > 1.300
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.464 (m)
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 1.915 (m)
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.250 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.204 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.379 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 88.472(kN-m)
抗倾覆力矩= 735.007(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 8.308 > 1.600
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力 = 333.943(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=646.535(kN-m)
基础底面宽度
B
= 4.000 (m) 偏心距 e = 0.064(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.936(m)
基底压应力: 趾部=91.492
踵部=75.479(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 91.492 / 75.479 = 1.212
作用于基底的合力偏心距验算满足:
e=0.064 <= 0.250*4.000 = 1.000(m)
墙趾处地基承载力验算满足:
压应力=91.492 <= 144.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足:
压应力=75.479 <= 156.000(kPa)
地基平均承载力验算满足:
压应力=83.486 <= 120.000(kPa)
(四) 墙趾板强度计算 标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 333.943(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=646.535(kN-m)
基础底面宽度
B
= 4.000 (m) 偏心距 e = 0.064(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.936(m)
基础底压应力: 趾点=91.492
踵点=75.479(kPa) 设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 434.160(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=832.699(kN-m)
基础底面宽度
B
= 4.000 (m) 偏心距 e = 0.082(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.918(m)
基础底压应力: 趾点=121.898
踵点=95.182(kPa)
[趾板根部]
截面高度:
H"
= 0.500(m)
截面弯矩:
M
= 12.286(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋:
配筋率Us=0.02%
<
Us_min=0.20%
抗弯受拉筋:
As
=
1000(mm2)
截面剪力:
Q
= 48.864(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
截面弯矩:
M(标准值)
= 8.541(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.010(mm)。
(五) 墙踵板强度计算 标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 333.943(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=646.535(kN-m)
基础底面宽度
B
= 4.000 (m) 偏心距 e = 0.064(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.936(m)
基础底压应力: 趾点=91.492
踵点=75.479(kPa) 设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 434.160(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=832.699(kN-m)
基础底面宽度
B
= 4.000 (m) 偏心距 e = 0.082(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 1.918(m)
基础底压应力: 趾点=121.898
踵点=95.182(kPa)
[踵板根部]
截面高度:
H"
= 0.500(m)
截面弯矩:
M
= 21.011(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋:
配筋率Us=0.03%
<
Us_min=0.20%
抗弯受拉筋:
As
=
1000(mm2)
截面剪力:
Q
= 44.308(kN)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
截面弯矩:
M(标准值)
= 19.872(kN-m)
最大裂缝宽度：鋐max = 0.023(mm)。
(六) 立墙截面强度验算
[距离墙顶 0.750(m)处]
截面高度
H" = 0.500(m)
截面剪力
Q
= 8.250(kN)
截面弯矩
M
= 2.813(kN-m)
截面弯矩
M(标准值)
= 2.344(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋:
配筋率Us=0.00%
<
Us_min=0.20%
抗弯受拉筋:
As
=
1000(mm2)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
最大裂缝宽度：鋐max = 0.003(mm)。
[距离墙顶 1.500(m)处]
截面高度
H" = 0.500(m)
截面剪力
Q
= 21.000(kN)
截面弯矩
M
= 13.500(kN-m)
截面弯矩
M(标准值)
= 11.250(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋:
配筋率Us=0.02%
<
Us_min=0.20%
抗弯受拉筋:
As
=
1000(mm2)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
最大裂缝宽度：鋐max = 0.013(mm)。
[距离墙顶 2.250(m)处]
截面高度
H" = 0.500(m)
截面剪力
Q
= 38.250(kN)
截面弯矩
M
= 35.438(kN-m)
截面弯矩
M(标准值)
= 29.531(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋:
配筋率Us=0.04%
<
Us_min=0.20%
抗弯受拉筋:
As
=
1000(mm2)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
最大裂缝宽度：鋐max = 0.034(mm)。
[距离墙顶 3.000(m)处]
截面高度
H" = 0.500(m)
截面剪力
Q
= 60.000(kN)
截面弯矩
M
= 72.000(kN-m)
截面弯矩
M(标准值)
= 60.000(kN-m) 抗弯拉筋构造配筋:
配筋率Us=0.09%
<
Us_min=0.20%
抗弯受拉筋:
As
=
1000(mm2)
截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋
最大裂缝宽度：鋐max = 0.085(mm)。
=================================================
各组合最不利结果 =================================================
(一) 滑移验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗滑力 = 100.183(kN),滑移力 = 64.167(kN)。
滑移验算满足: Kc =
1.561 > 1.300
(二) 倾覆验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗倾覆力矩 = 735.007(kN-M),倾覆力矩 = 88.472(kN-m)。
倾覆验算满足: K0 = 8.308 > 1.600
(三) 地基验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
作用于基底的合力偏心距验算满足:
e=0.064 <= 0.250*4.000 = 1.000(m)
墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
墙趾处地基承载力验算满足:
压应力=91.492 <= 144.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
墙踵处地基承载力验算满足:
压应力=75.479 <= 156.000(kPa)
地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
地基平均承载力验算满足:
压应力=83.486 <= 120.000(kPa)
(四) 墙趾板强度计算
[趾板根部]
截面高度:
H"
= 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩:
M
= 12.286(kN-m)
配筋面积:
As = 1000(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面剪力:
Q
= 48.864(kN)
配筋面积:
Av = 1144.000(mm2/m)
裂缝计算最不利结果：组合1(一般情况)
裂缝宽度: w = 0.010(mm)
(五) 墙踵板强度计算
[踵板根部]
截面高度:
H"
= 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩:
M
= 21.011(kN-m)
配筋面积:
As = 1000(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面剪力:
Q
= 44.308(kN)
配筋面积:
Av = 1144.000(mm2/m)
裂缝计算最不利结果：组合1(一般情况)
裂缝宽度: w = 0.023(mm)
(六) 立墙截面强度验算
[距离墙顶 0.750(m)处]
截面高度
H" = 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩:
M
= 2.813(kN-m)
配筋面积:
As = 1000(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面剪力:
Q
= 8.250(kN)
配筋面积:
Av = 1144.000(mm2/m)
裂缝计算最不利结果：组合1(一般情况)
裂缝宽度: w = 0.003(mm)
[距离墙顶 1.500(m)处]
截面高度
H" = 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩:
M
= 13.500(kN-m)
配筋面积:
As = 1000(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面剪力:
Q
= 21.000(kN)
配筋面积:
Av = 1144.000(mm2/m)
裂缝计算最不利结果：组合1(一般情况)
裂缝宽度: w = 0.013(mm)
[距离墙顶 2.250(m)处]
截面高度
H" = 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面弯矩:
M
= 35.438(kN-m)
配筋面积:
As = 1000(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(一般情况)
截面剪力:
Q
= 38.250(kN)
配筋面积:
Av = 1144.000(mm2/m)
裂缝计算最不利结果：组合1(一般情况)
裂缝宽度: w = 0.034(mm)
[距离墙顶 3.000(m)处]
截面高度
H" ...
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