锂离子电池组过充燃烧爆炸特性

以锂离子电池为代表的电化学储能在智能电网、能源互联网中的应用贯穿整个电力系统，对构建以新能源为主体的新型电力系统、助力“双碳”目标实现发挥着重要作用。根据国家发展改革委、国家能源局发布的《“十四五”现代能源体系规划》(发改能源[2022]210 号)，“十四五”期间，我国将大力推进电源侧储能发展，优化布局电网侧储能，积极支撑用户侧储能多元化发展，拓宽储能应用场景，加快新型储能技术规模化应用。锂离子电池储能系统的应用也将随之得到快速发展，更多的百兆瓦级锂离子电池储能电站将并网运行。

然而，由于锂离子电池受自身物理化学性质制约，在热滥用、电滥用和机械滥用等条件下可能发生热失控，近年来国内外锂离子电池储能系统安全事故频发，引起社会广泛关注，锂离子电池本质安全提升及火灾危险性分析

、储能场所安全风险评估、火灾防控技术、灭火系统研发

等均成为研究热点。尤其是针对储能场所，如何合理进行消防设计和防爆设计，防止火灾扩散蔓延，减少火灾损失和人员伤亡，显得尤为重要。

案例教学中可能会发生各种意想不到的情况，比如学生的发言内容与教师事先的设想不同，或者超出该项操作所涉及的内容，这些都对教师提出了更高的要求。因此，案例教学不仅要求教师具有深厚的专业知识，还要具备丰富的教学经验和良好的课堂掌控能力。开展案例教学，需要教师投入大量的时间和精力，精心设计课堂讨论环节，适时恰当地将所选案例融入教学中。

本工作以锂离子电池及其串联组成的电池组作为研究对象，重点分析了在2 C倍率恒流过充且高截止电压条件下单体电池、电池组的燃烧爆炸特性及火灾蔓延特征，相关研究结果可为锂离子电池储能场所火灾风险评估、消防设计提供技术支撑。

1.1 实验样品

实验电池和电池组分别选用星恒电源提供的标称容量为3.7 V、13.5 Ah的铝壳方形锰酸锂单体电池和标称容量为48 V、13.5 Ah 的锰酸锂电池组。样品电池的初始荷电状态(SOC)为100%，有安全阀保护。实验电池组由13 个锂离子单体电池串联组成，电池外壳采用聚乙烯(PE)塑料和丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚(ABS)塑料包覆，外壳塑料材料燃烧性能满足GB 8624—2012《建筑材料及制品燃烧性能分级》要求的B1 级，未安装电池管理系统(BMS)。

采用回顾性调研的方法，收集患者相关信息（性别、年龄、体重、体格特征、实验室检查指标等）进行统计和分析。信息内容见表1。

1.2 实验工况

1.2.1 锂离子电池单体实验工况

锂离子电池组燃烧爆炸行为主要可分为3个阶段：第一阶段为电池开始过充至2401 s 首个电池安全阀破裂之前，这一阶段电池组外观未见明显变化，电池受到整包电池外壳及电池之间的约束，形变在一定程度上受限。此时多个电池在过充过程中发生反应并产气，但尚未达到安全阀破裂的阈值。第二阶段为2401～2729 s，全部13 个电池安全阀依次破裂，过程中出现明显射流火、局部爆炸并喷溅、燃烧等现象。首个电池安全阀破裂后4 s，靠近充电口位置的电池组塑料外壳被引燃，随着外部火势逐渐增大，23 s后第二个电池安全阀破裂，形成明显的射流火，2456 s时第三个电池安全阀破裂并伴随有局部爆炸，部分燃烧的物质喷溅出来。之后持续听到安全阀破裂的声音，看到射流火、瞬时爆炸、猛烈燃烧等现象，直至所有电池安全阀全部破裂。出现这一现象的原因在于，持续过充状态下，电池组内每一块单体电池受到内部剧烈化学反应和外部火焰高温加热的双重作用，产气量不断增大，同时电池之间相互挤压受到电池组塑料外壳空间限制，进一步推动了安全阀的破裂及电池内部能量的释放。第三阶段为2729 s 至试验结束，最后一块电池安全阀破裂后，电池组整体呈现稳定燃烧状态，塑料外壳基本烧尽，电池内部的可燃物及反应产生的可燃物质完全燃烧。实验后观察可见，部分电池铝壳已经发生撕裂，出现正负极金属材料裸露的情况，表明实验时反应非常剧烈，形成了爆炸，其余部位的部分电池仅出现鼓胀形变，保留了完整的安全阀孔洞。

在室温条件下，以27 A(2 C)电流对单体电池进行恒流过充，最高电压上限设置为10 倍额定电压(37 V)。当电池达到充电限制电压时，改为恒压充电，直到电池发生爆炸或燃烧。

实验现场选择在爆炸洞内，将样品电池采用水平放置的方式，放置在距地面50 cm的支架上，如图1所示。电池两侧采用夹具固定，并采用一定厚度的隔热棉隔离电池和支架以减少热量损失。在爆炸洞外，用计算机程序远程控制IT6522A型充放电仪(南京艾德克斯公司)测试系统对样品电池做过充测试，记录其电流电压随时间的变化情况。在爆炸洞外观察孔处布置一架APX RX 型高速摄影仪(日本Photron公司)，记录样品电池的爆炸过程。采用5支直径为2 cm、量程范围为0～1200 ℃的K型铠装热电偶(T1～T5)测量电池表面、烟气及火焰温度，其中T1位于电池表面中心位置；
T2、T3、T4与电池上表面的距离均为5 cm；
T5 距离电池上表面15 cm。在距离电池安全阀约45 cm 处布置2 个211B6 型压力传感器(瑞士KISTLER 公司，P1～P2)，测定样品电池热失控后产生的压力波。

1.2.2 单个锂离子电池组实验工况

在室温条件下，以27 A(2 C)电流对锂离子电池组进行恒流过充，最高电压上限设置为80 V。

温度方面，第一阶段随着过充的持续，电池表面温度缓慢升高，电池电压降至0 V时对应电池表面温度为115 ℃，考虑热传递损失，电池内部反应体系温度相对更高，但此时电池表面升温速率仍保持在12 ℃/min 左右，未发生明显突变。第二阶段电池爆炸瞬间，T1 位置温度从142 ℃迅速升至223 ℃，可能是爆炸发生速度过快热电偶未能及时感应到最高温度所致。由于实验时热电偶布置为水平方向，整个过程中燃烧为垂直方向，因此各测点温度均偏低，T3测点最高温度为72 ℃，其余位置最高温度均不高于50 ℃。

温度方面，第一阶段，实验开始至40 min 时电池组表面温度缓慢上升，温度从初始的16.3 ℃升至48.8 ℃，升温速率仅为0.8 ℃/min，表明这一阶段电池过充时内部反应产热量不大，单体电池过充产生的热量主要在电池组内部的电池之间发生了热传递。第二阶段伴随着电池组安全阀破裂后电池表面发生了燃烧和喷射火，电池组表面温度也两次快速上升，第一次在40～41.5 min 时温度迅速从48.8 ℃上升至200 ℃，主要表现为电池组外壳材料被引燃初期，塑料在高温下发生了热解和熔化。第二次200 ℃左右温度下持续至44 min 后再次迅速升高，并于45.9 min时达到最高温度809 ℃，此时外壳材料和电池均猛烈燃烧，各测点温度均达到最高值。峰值温度的出现时间较电压峰值的出现时间晚5.9 min，表明电压的急剧变化可作为电池组热失控和火灾预警的重要参数之一。第三阶段随着燃烧的逐渐减弱，电池温度缓慢下降。

为了考察多个锂离子电池组在一定间距下相互引燃的情况，采用3个锂离子电池组在间距6.5 cm的条件下开展实验，布置如图3 所示。实验时将3个电池组放置于铁支架上，其中1号不带BMS的电池组水平放置，安全阀方向朝向2号电池组，2号、3号电池组侧立放置，安全阀方向朝上。采用4支热电偶测量电池表面温度及烟气、火焰温度。实验仍在爆炸洞内完成，在室温条件下，以27 A(2 C)电流对1号锂离子电池组进行恒流过充，最高电压上限设置为80 V。

2.1 单体电池过充实验

2.1.1 燃烧爆炸行为

2.2.1 燃烧爆炸行为

2.1.2 实验数据分析

单体电池试样过充实验温度、电压变化曲线如图5所示。

电压方面，在第一阶段时电压从前期持续保持恒定，实验进行至587 s 时出现电压迅速升高，并在621 s 时出现第一个峰值16.5 V，之后电压骤降至接近0 V。结合试验现象可知，电压升高至极值时刻比电池爆炸发生早约123 s，表明随着电池持续恒流过充，正负电极表面发生大量破损，已偏离常态电化学电位，正负电极无法维护有效的电荷收纳，转为大量分布在电极表面，表现出电容效应，即电荷越多，电压越高，因而电压达到极值16.5 V；
随着正负极接触短路，电压骤降至0 V，此后电池内化学反应将更为剧烈，且持续时间达到123 s，因而电池内部聚集能量较高，引发第二阶段射流火和爆炸。第二阶段电压再次升高，表明电池爆炸后的残余物成为了一个带有电阻的导电性混合物，随着燃烧的持续在较高电压上持续24 s后，正负极再次接触短路，电压降至0 V。

实验现场条件与锂离子单体电池实验条件相同，实验布置如图2 所示。实验时采用8 支热电偶(T1～T8)测量电池组表面壳体温度以及火焰温度。T1、T2、T3位于电池表面上，其中T2位于电池壳体中心处，向两侧偏移15 cm分别为T1和T3，T1靠近接线端。T4、T5、T6、T7、T8与电池的最短距 离 分 别 为10 cm、 10 cm、 10 cm、 20 cm、45 cm。设置3 个压力传感器(P1～P3)监测电池组热失控后的压力波。P1、P2、P3与电池的最短距离分别为45 cm、45 cm、30 cm。

单体电池试样过充实验过程中测得的压力波曲线见图6，实验中测到的距离爆心45 cm 处最大压强达到556 kPa。根据实验观测分析，电池爆炸裂口方向正对P1 传感器压力面，因而此处测到的压力波最大，表明电池单体爆炸事故的破坏力与电池开口方向密切相关。压力波数据分析可知，容量为13.5 Ah 的锂离子电池爆炸可导致周边人员发生一定程度的损伤

。

首先，我利用 Blackboard平台小组工具将班级学生按一定策略分成若干小组，六人为一组，群体内部的异质性，群体之间的同质性，让每个群体成员集体讨论，并给予群体积极和创新的名称，这有利于团结，形成团队目标和团队精神。在平台上分组的同时，教室里桌组也同步摆好，每一组设正副组长两人。正组长：负责组织该小组成员开展合作学习，并负责小组内成员纪律，小组内部组织讨论的总结。副组长：负责及时收发课内外作业资料，并做好作业的检查、督促和反馈工作。教师在Blackboard平台上构建团队页面，这些页面专为小组学习而设计。该组的成员可以使用工具进行讨论，如通信，文件交换以及组之间的邮件发送和接收。

2.2 单个电池组过充实验

锂离子单体电池过充实验现象见图4。实验过程可大致分为3个阶段：第一阶段为电池壳体鼓胀变形阶段，从实验开始至743 s时可见电池壳体变形，电池试样周边散逸少量白色烟气。这一阶段，过充仅导致电池内部材料发生各类反应并产生一定的气体，电池壳体内部压力增大导致电池出现外观鼓胀变形。少量白色烟气的产生主要是因为随着电池过充释放出一定的热量，导致电池外壳及不燃隔热材料等产生热分解

。第二阶段射流火及爆炸阶段，持续时间仅为1 s。实验进行至744 s时安全阀打开，在1 s 时间内电池释放大量白色烟气、急剧喷射火焰并瞬时发生爆炸，形成巨大火球。由于实验最高电压上限设置为10倍额定电压(37 V)，在较高的截止电压过充下，电解质、电极以及集流体的电阻显著增大,电池动力学性能及热稳定性显著降低，内部化学反应增强

。随着持续过充电池内部反应的加剧，产气量不断增大导致电池内部压力也急剧增大，仅安全阀破裂泄压难以实现电池内部和外部的平衡，因而发生电池壳体撕裂出现爆炸。电池内部热失控反应产生的可燃气体和电解液与空气混合后被引燃，形成初次射流火并伴随着爆炸形成了强烈的火球。第三阶段为稳定燃烧阶段，爆炸后能量得到泄放，支架上电池内部残余的电解液及可燃材料仍持续猛烈燃烧，火焰持续53 s后完全熄灭。实验后观测图片可见，电芯中铜箔和铝箔表面的所有物质均已过火，电池爆裂位置并未发生在安全阀附近，而是在位于电池壳体约1/3 处完全撕裂，进一步表明爆炸瞬间安全阀的破裂不足以实现电池壳体内外压力平衡，在744 s 时电池内部产气压力大大超过了安全阀设定的阈值。

锂离子电池组过充实验现象如图7所示。

用EC细网格0.125°×0.125°格点数据对同一时次同一高度的实况和预报形势进行对比分析发现(采用8日20时500 hPa高度场和850 hPa风场,图略),6日20时、7日08时、7日20时、8日08时起报的8日20时预报场,500 hPa高度场均与实况场差异不大,850 hPa风场在各时段起报的预报场偏东急流中偏北分量较实况来的大,从而造成8日20时—9日08时的累积降水量预报比实况小。EC细网格对9日08时的风场预报接近实况流场,因此对9日08—20时的雨量预报与实况接近。从形势场的预报可以看出,此次EC细网格就1601号台风“尼伯特”对苍南的暴雨影响预报具有分析意义。

2.2.2 实验数据分析

锂离子电池组试样过充温度、电压变化曲线如图8所示。

一是明确监管主体。有些简单的规定和规范性文件在效力层次方面不高，不能规范商业预付卡市场，因此立法要明确规定预付卡的部门职责与监管主体，以免出现监管无序和缺位的情况[3]。如明确中国人民银行和工商部门分别为主要监管主体与辅助监管主体，前者负责商业预付卡的违法处罚、审查发行等，后者负责企业信用档案的建立、预付卡合同范本的出台等。

本组实验中，每个电池组燃烧爆炸依次进行，实验现象如图10所示。1号电池组中电池安全阀破裂时间集中于39.1～46.3 min之间。40.6 min时电池组塑料外壳起火，之后出现多次射流火、爆炸，火势逐渐增大，46.1 min 时1号电池组燃烧最为猛烈，形成一个较大的火球。此后1号电池火势逐渐减小。由于1 号电池组安全阀正对2 号电池组，因此电池射流火及燃烧均能对2号电池组塑料外壳造成热辐射和直接火焰冲击，但由于塑料外壳燃烧性能为B1 级，属于难燃材料，直至1 号电池组猛烈燃烧后，46.2 min 时2号电池组边缘外壳塑料出现零星火焰，随后火势缓慢扩大。在外壳燃烧持续高温作用下，2号电池组电池安全阀在61.2～67.4 min依次发生破裂。这一阶段出现多次射流火，但电池组整体燃烧剧烈程度较1号电池组低，这是因为未经过充的电池组电量低于过充电池组，总体能量较低所致。由于2号电池组安全阀朝向向上，射流火对3号电池组影响较小，但随着燃烧和热辐射作用的持续影响，75.8 min 时3 号电池组壳体也被引燃，电池安全阀在75.8～81.2 min 依次发生破裂，随后出现多次射流火。81.2 min以后，仅电池残余物仍在燃烧，火势逐渐减弱。

电压方面，第一阶段，由于该电池组试样前期做了过放电的试验，电池组状态不同于正常的电池组。此时，电池组内的电池由于过放造成了内部电化学体系的破坏，导致电池欧姆内阻提高，使得电池组的欧姆电阻(1.23 Ω)大于常规电池组的欧姆电阻(毫欧级别)，所以，在恒流充电的瞬间，电池组电压明显上升，从10.7 V 到了44 V。在40 min 之前，电池组首先从过放电状态转变为满电态，此时电池组电压表现平稳，幅度相对较小，然后从满电态转变为过充电状态，此时电压明显上升，幅度逐渐变大。第二阶段在实验进行40 min 以后，电池组电压开始剧烈波动，最低电压接近20 V，这表明电池内部结构已经发生显著变化，电池发生部分内短路，释放大量热量，电池内部压力迅速提高，导致泄压阀打开。而后电池完全内短路，电压为0 V，温度进一步升高，电池热失控。

强大的海量数据处理能力:人工智能技术可以进行多模态影像数据融合，多维度、立体化进行数据融合分析，为乳腺癌的诊断及治疗提供全面的个体化的综合信息。针对来自多个医疗中心的海量影像数据，至强服务器提供高达768GB的超大内存，配合多核心多线程处理能力，对乳腺采集影像进行像素级别的特征识别。

1.2.3 多个锂离子电池组实验工况

锂离子电池组爆炸压力波曲线如图9所示。实验过程中，电池组发生了多次电池射流火，形成了多次压力峰值，距离爆心45 cm处最高测量压强达到915 kPa。这一数值约为单只锂离子电池压力峰值的1.6 倍，且短期内频次较高，对周边人员和构件可能造成的损害更大。

数据分析软件使用SPSS18.0，采用均数±标准差表示计量资料，行t检验，X2检验计数资料率，P<0.05时具有统计学意义。

2.3 多组锂离子电池组实验

2.3.1 燃烧爆炸行为

如果你不知道从哪里能找到菌类植物，可以就近问询当地村民，他们通常会清楚山林中蘑菇的分布。人们也常说，蘑菇哪里都能长，因此在自家的院子里也能种，可以扔一些腐朽的树木和树枝在院子里。

实验后对电池组燃烧残余物的观测可知，电池组塑料外壳燃烧完全烧尽，1 号电池组损毁严重，电池组结构完全破坏，电池被冲散，且多个电池壳体破裂，表明实验中多个电池发生爆炸。2号电池组和3号电池组中单体电池基本保持在初始位置且形变较小，安全阀全部破裂。

在故障诊断之前，先来了解一下该车前雾灯的控制逻辑。根据图2所示的电路图分析得知，前雾灯点亮的工作过程如下：在小灯或者大灯接通以后，再打开前雾灯开关，前雾灯开关接通以后，组合灯开关的2号和6号端子短路。因为6号端子通过多路控制器MICU的N1号端子内部搭铁，所以组合灯开关的前雾灯开关接通以后，通过2号端子给MICU的N10号端子提供一个接地的信号，MICU接到这个指令以后，通过E33号端子为前雾灯继电器提供接地控制信号，前雾灯继电器的电磁线圈产生磁场以后，继电器触点1、2号接通，电流从发动机盖下熔丝盒内的A13号(20A)流出，经过继电器后到达两个前雾灯。

2.3.2 实验数据分析

多个锂离子电池组燃烧爆炸实验温度变化曲线见图11。3个电池组依次发生燃烧，因而温度曲线呈现出3次明显的峰值。其中，1号电池组从41.6 min开始快速升高，在41.6 min时达到峰值982 ℃，此时燃烧最为猛烈。约53.4 min 时1 号电池组燃烧完全结束，随后开始2号电池组的燃烧，并于62.4 min时达到温度峰值1096 ℃，燃烧结束时间约为72.3 min。由于3号电池组上未设置温度测点，因而3号电池组发生燃烧时主要从2号电池组上布置的温度测点显现，其最高温度691 ℃出现在76.6 min，之后燃烧逐渐减弱，温度缓慢降低。

针对锂离子单体电池、不带BMS 的锂离子电池组，以2 C 电流进行恒流过充，研究了单体电池、锂离子电池组的燃烧爆炸及其火灾蔓延情况，得到以下结论：

（1）在以2 C大电流恒流过充，且设置较高截止电压(锂离子单体电池37 V，锂离子电池组80 V)的实验条件下，锂离子单体电池和电池组中的单体电池均可发生爆炸，其中，锂离子单体电池瞬时同时出现安全阀破裂、射流火和爆炸。较大的过充倍率和较高的截止电压可能造成电池火灾爆炸风险增大，因此在火灾防控过程中，需采用可靠的控制手段，防止大电流和高电压对电池自身造成的冲击。

（2）以6.5 cm 间距布置锂离子电池组后，过充其中一个锂离子电池组引发的燃烧和爆炸可引燃周边其他锂离子电池组形成火灾蔓延。锂离子电池组之间的火灾扩散与安全阀的位置无关，即使不受射流火的直接影响，单个锂离子电池组燃烧产生的辐射热也可促使周边锂离子电池组发生燃烧。为了防止电池组之间火灾蔓延，需采取防火分隔或加大电池组间距等措施。

右边不远处，是一个穿着黑西服套装的男人，他嘴里叼着一根烟，一副不耐烦的表情，皱着眉头，不时吐出一个烟圈。

（3）锂离子电池单体距离爆心45 cm处最大爆炸压强为556 kPa，锂离子电池组出现多次射流火，形成了多次压力峰值，距离爆心45 cm处最高爆炸压强达到915 kPa，约为单块电池压力峰值的1.6 倍，且短期内频次较高，对周边人员和构件可能造成的损害更大。

（4）锂离子电池和电池组过充实验中，燃烧发生前均可测到电压发生较大幅度波动，可将电压信号纳入电池热失控或燃烧的预警信号，通过多信号融合预警并采取相应的联动措施尽可能防止火灾爆炸事故发生。

[1] 张添奥,刘昊,陈永翀,等.大容量电池储能的本质安全探索[J].储能科学与技术,2021,10(6):2293-2302.ZHANG T A, LIU H, CHEN Y C, et al. Intrinsic safety of energy storage in a high-capacity battery[J]. Energy Storage Science and Technology,2021,10(6):2293-2302.

[2] 黎可, 穆居易, 金翼, 等. 磷酸铁锂电池火灾危险性[J]. 储能科学与技术,2021,10(3):1177-1186.LI K, MU J Y, JIN Y, et al. Fire risk of lithium iron phosphate battery[J]. Energy Storage Science and Technology, 2021, 10(3):1177-1186.

[3] 陆梦羽, 杨宝珠, 李争, 等. 锂离子电池储能系统火灾防控技术[J].电力安全技术,2022,24(2):15-18.LU M Y, YANG B Z, LI Z, et al. Fire prevention and control technology for a lithium ion battery energy storage system[J].Electric Safety Technology,2022,24(2):15-18.

[4] 阚强, 陈满, 任常兴. 锂离子电池热失控气体燃爆特征实验研究[J].消防科学与技术,2021,40(7):959-962.KAN Q, CHEN M, REN C X. Study on the characteristics of gas deflagration caused by the thermal runaway of lithium-ion battery[J].Fire Science and Technology,2021,40(7):959-962.

[5] FENG X N, LU L G, OUYANG M G, et al.A 3 D thermal runaway propagation model for a large format lithium ion battery module[J].Energy,2016,115:194-208.

[6] REN D S, FENG X N, LU L G, et al. An electrochemical-thermal coupled overcharge-to-thermal-runaway model for lithium ion battery[J].Journal of Power Sources,2017,364:328-340.

[7] 卓萍, 高飞, 路世昌, 等. 梯次利用磷酸铁锂方形电池过充火灾危险性研究[J].消防科学与技术,2021,40(6):783-786.ZHUO P, GAO F, LU S C, et al. Preliminary study on fire risk of echelon use lithium iron phosphate square cell under overcharge[J].Fire Science and Technology,2021,40(6):783-786.

[8] 王庭华, 翟宏举, 秦鹏, 等. 模组箱体空间内磷酸铁锂电池热失控及其传播行为研究[J].火灾科学,2022,31(1):25-34.WANG T H,ZHAI H J,QIN P,et al.Study on the thermal runaway and its propagation behaviors of lithium iron phosphate battery in module box space[J].Fire Safety Science,2022,31(1):25-34.

[9] LIU Y J, DUAN Q L, XU J J, et al. Experimental study on a novel safety strategy of lithium-ion battery integrating fire suppression and rapid cooling[J].Journal of Energy Storage,2020,28:101185.

[10]蔡晶菁. 锂离子电池储能电站火灾防控技术研究综述[J]. 消防科学与技术,2022,41(4):472-477.CAI J J. Review on the fire prevention and control technology for lithium-ion battery energy storage power station[J]. Fire Science and Technology,2022,41(4):472-477.

[11]牛志远, 金阳, 孙磊, 等. 预制舱式磷酸铁锂电池储能电站燃爆事故模拟及安全防护仿真研究[J].高电压技术,2022,48(5):1924-1933.NIU Z Y, JIN Y, SUN L, et al. Safety protection simulation research and fire explosion accident simulation of prefabricated compartment lithium iron phosphate energy storage power station[J]. High Voltage Engineering,2022,48(5):1924-1933.

[12]卓萍, 郭鹏宇, 路世昌, 等. 预制舱式磷酸铁锂电池储能电站防火设计[J].消防科学与技术,2021,40(3):426-428.ZHUO P, GUO P Y, LU S C, et al. Fire design of prefabricated cabin type lithium iron phosphate battery power station[J]. Fire Science and Technology,2021,40(3):426-428.

[13]ZHANG J Y, YANG X Q, ZHANG G Q, et al. Investigation on the root cause of the decreased performances in the overcharged lithium iron phosphate battery[J]. International Journal of Energy Research,2018,42(7):2448-2455.

[14]CHEN S C, WANG Z R, WANG J H, et al. Lower explosion limit of the vented gases from Li-ion batteries thermal runaway in high temperature condition[J]. Journal of Loss Prevention in the Process Industries,2020,63:doi:10.1016/j.jlp.2019.103992.

[15]FERNANDES Y, BRY A, DE PERSIS S. Identification and quantification of gases emitted during abuse tests by overcharge of a commercial Li-ion battery[J]. Journal of Power Sources,2018,389:106-119.GONG Y Z, XIE S, LI G S. Infulence of overcharge cut-off voltage on thermal safety of NCM523 battery[J/OL]. Battery Bimonthly. [2022-04-28]. http://kns. cnki. net/kcms/detail/43.1129.TM.20220409.2009.002.html.

[16]巩译泽,谢松,黎桂树.过充截止电压对NCM523 电池热安全的影响[J/OL]. 电池.[2022-04-28].http://kns.cnki.net/kcms/detail/43.1129.TM.20220409.2009.002.html.GONG Y Z, XIE S,LI G S. Infulence of overcharge cut-off voltage on thermal safety of NCM523 battery[J/OL]. Battery Bimonthly. [2022-04-28].http://kns.cnki.net/kcms/detail/43.1129.TM.20220409.2009.002.html.

[17]MEI W X, ZHANG L, SUN J H, et al. Experimental and numerical methods to investigate the overcharge caused lithium plating for lithium ion battery[J].Energy Storage Materials,2020,32:91-104.

[18]单明新,王松岑,朱艳丽,等.锂离子电池过充爆炸强度试验研究[J].安全与环境学报,2015,15(5):116-118.SHAN M X, WANG S C, ZHU Y L, et al. Study on the burst intensity of lithium-ion batteries due to overcharge[J]. Journal of Safety and Environment,2015,15(5):116-118.