某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混凝土结构》课程设计|平面图立面图剖面图怎么看

　 某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混凝土结构》课程设计

　目

　录

　1.工程概况与设计资料

　 1.1设计题目

　 1.2设计内容

　 1.3结构形式

　 1.4水文地质

　 1.5设计荷载

　 1.6楼屋面做法

　 1.7材料

　 1.8建筑物平面尺寸、使用荷载

　 1.9参考资料

　 1.10附图（建筑图）

　 2.现浇钢筋混凝土主次梁单向板楼盖设计（按弹性理论）

　 2.1截面尺寸假定

　 2.2板配筋设计（取1m板带）

　 2.3次梁配筋设计

　 2.4主梁配筋设计

　 2.5局部双向板（单块板）

　 3.钢筋混凝土板式楼梯配筋设计

　 3.1.梯段斜板设计

　 3.2平台板配筋设计

　 3.3平台梁配筋设计

　 4.混合建筑物墙体设计 -

　4.1静力计算方案确定

　 4.2底层纵墙高厚比验算

　 4.3底层纵墙承载力验算

　 5.柱配筋设计

　 5.1 计算简图

　 5.2荷载计算

　 5.3 配筋计算

　 5.4 柱配筋图

　 6.混合结构建筑物基础设计

　 6.1 墙下条形基础

　 6.2柱下独立基础

　 1.工程概况与设计资料

　1.1设计题目

　 某单位二层仓库，建筑物平面图、立面图及剖面图见附图。

　1.2设计内容

　（1）按建筑功能要求确定主要承重体系，选择结构方案；

　（2）按选定的结构方案，假定主要构件的截面尺寸；

　（3）结构构件的设计与计算；

　（4）结构施工图绘制。

　 1.3结构形式

　 采用混合结构，楼屋盖为钢筋混凝土单向板主次梁，竖向承重结构为内框架，基础为钢 筋混凝土柱下独立基础和墙下条形基础。楼梯为现浇钢筋混凝土板式楼梯。

　 1.4水文地质

　 地基土层自上而下为：人工填土,层厚0.6～1.0m；褐黄色粘土,层厚4.0～4.5m，fa =80 kN/m2, γ＝19 kN/m 3；灰色淤泥质粉土,层厚20~22m, fa =70 kN/m 2, γ＝18 kN/m 3；暗绿色粘质粉土,未穿, fa =160 kN/m 2，γ＝20 kN/m 3。地下水位在自然地表以下0.8 m,水质对结构无侵蚀作用。基础持力层为褐黄色粘土层。

　1.5设计荷载

　 基本风压及基本雪压按上海地区采用。常用建筑材料和构件自重参照荷载规范确定。屋

　 面使用荷载按不上人屋面设计（0.5 kN/m 2）。楼面使用荷载值根据荷载规范确定（5.3 kN/m 2）。

　1.6楼屋面做法

　屋面：细砂面层，二布三油PVC防水层, 40厚C20细石混凝土找平层（双向配筋Ø4@200），

　最薄处60厚挤塑板保温层, γ＝20 kN/m 3

　，油膏胶泥一度隔气层，100厚现浇钢筋混凝土屋面板，γ＝25 kN/m 3；板下20厚纸筋灰粉底，γ＝20 kN/m 3 。

　 楼面：30厚水泥砂浆面层，γ＝20kN/m3 ； 100厚现浇钢筋混凝土梁板，γ＝

　25 kN/m 3；

　板底梁面20厚纸筋灰粉面，γ＝17 kN/m 3。

　1.7材料

　混凝土：基础用C20，上部结构用C25。

　 墙体：±0.000以下采用MU10标准砖，M5水泥砂浆；±0.000以上采用MU10多孔砖，M5混合砂浆。

　1.8建筑物平面尺寸、使用荷载

　数据组号

　平面尺寸

　屋面使用荷载

　楼面使用荷载

　8

　4×5.7（m)-2×5.7(m)

　0.5 kN/m 2

　5.3 kN/m 2

　1.9参考资料

　 （1）教材：混凝土结构与砌体结构、工程制图；

　 （2）规范：建筑结构荷载规范、混凝土结构设计规范、建筑地基基础设计规范、建筑结

　构制图标准等。

　 1.10附图（建筑图）

　2.现浇钢筋混凝土主次梁单向板楼盖设计（按弹性理论）

　2.1截面尺寸假定

　构 件

　截面尺寸b×h假定（mm）

　板

　h= l/40

　100

　次梁

　h= l/（12~18）

　250×450

　主梁

　h=l/（10~14）

　250×550

　2.2 板配筋设计（取1m板带）

　 2.2.1计算简图

　 六跨梁，按五跨进行计算。

　 恒载：

　 面层

　 20×0.03×1 = 0.60 kN/m

　钢筋混凝土楼面板

　25×0.1×1 = 2.50 kN/m

　板底粉刷

　17×0.02×1 = 0 .34 kN/m

　标注值：

　 恒载

　gk = 0.6 + 2.5 + 0.34 = 3.44 kN/m

　活载

　qk = 5.3 × 1 = 5.3kN/m

　折算荷载（设计值）

　 g，= 1.2×gk + 1.4×qk /2

　 =1.2×3.44+1.4×5.3/2 = 7.838kN/m

　q，=1.4×qk /2 =1.4×5.3/2 = 3.71 kN/m

　 2.2.2 内力分析

　 板弯矩计算

　 截面1

　截面B

　截面2

　截面C

　截面3

　kg

　 0.078

　-0.105

　0.033

　-0.079

　0.046

　M g = kg g’lo 2

　(kN.m)

　2.207

　-2.971

　0.934

　-2.235

　1.302

　kq

　0.100

　-0.119

　0.079

　-0.111

　0.085

　M q = kq q’lo

　(kN.m)

　1.339

　-1.594

　1.058

　-1.487

　1.138

　M = M g+ M q

　3.546

　-4.565

　1.992

　-3.722

　2.440

　（kq按活荷载最不利布置取值。）

　2.2.3 配筋计算

　板配筋计算

　 截面1

　截面B

　截面2

　截面C

　截面3

　M(kN.m)

　3.546

　-4.565

　1.992

　-3.722

　2.440

　αs =M2/ α1fcbh02

　0.047

　0.060

　0.026

　0.049

　0.032

　γs =﹝1+√(1－αs)﹞/2

　0.976

　0.969

　0.987

　0.975

　0.984

　As= M/fyγs h0

　216.26

　280.42

　120.13

　227.23

　147.60

　选用

　Ø8＠150

　Ø8＠150

　Ø8＠150

　Ø8＠150

　Ø8＠150

　实配（mm2 ）

　335

　335

　335

　335

　335

　(b=1000mm，h0 =h－as =80 mm. C25：fc= 11.9 N/mm2，ft= 1.27 N/mm2，α1=1.0;

　HPB235：fy= 210 N/mm2.)

　AsmiN =ρmiNbh = mAx(0.2%，0.45×(ft /fy))= 0.45×(1.27/210)×1000×100 = 272 mm2

　为满足最小配筋率要求，截面1、截面2、截面C、截面3构造配筋，选用Ø8＠150 （As=335mm2）分布钢筋：选用Ø6 ＠200

　2.2.4 板配筋图

　2.3次梁配筋设计

　2.3.1 计算简图

　2.3.2

　荷载标准值

　 恒载

　板传来

　3.44×1.9 = 6.536 kN/m

　 次梁自重

　25×0.25×（0.45-0.1）=2.1875 kN/m

　次梁粉刷

　2×17×0.02×（0.45-0.1）= 0.238kN/m

　 gk = 6.536 +2.1875+0.238 = 8.9615kN/m

　 活载

　板传来qk = 5.3×1.9/1 = 10.07 kN/m

　 折算荷载（设计值）

　g，= 1.2×gk + 1.4×qk /4 =1.2×8.9615+0.35×10.07 = 14.2783 kN/m

　 q，= 1.4×3qk /2 =1.4×3×10.07/4 =7.161kN/m

　 2.3.3内力分析

　次梁弯矩计算

　截面1

　截面B

　截面2

　截面C

　kg

　0.077

　-0.107

　0.036

　-0.071

　M q = kg g’ lo 2(kN.m)

　35.720

　-49.638

　16.700

　-32.937

　Kq

　0.100

　-0.121

　0.081

　-0.107

　M q = kq q’ lo 2 (kN.m)

　34.353

　-41.567

　27.826

　-36.758

　M = M g+ M q (kN.m)

　70.073

　-91.308

　44.526

　-69.695

　（kq按活荷载最不利布置取值。）

　次梁剪力计算

　截面1

　截面B左

　截面B右

　截面C左

　kg

　0.393

　-0.607

　0.536

　-0.464

　V g =kg g’

　ln

　(kN)

　31.985

　-49.401

　43.623

　-37.763

　Kq

　0.446

　-0.620

　0.603

　-0.571

　V q= kqq’ln (kN)

　26.880

　-37.367

　36.342

　-34.429

　V =

　V g+ V q(kN)

　58.865

　-86.768

　79.965

　-72.192

　2.3.4配筋计算

　 次梁纵筋配筋计算

　截面1

　截面B

　截面2

　截面C

　M (kN.m)

　70.073

　-91.308

　44.526

　-69.695

　α1fcbh02

　3894007250

　512369375

　3894007250

　512369375

　（α1fcbf’h02）

　αs =M／α1fcbh02

　（αs =M／α1fcbf’ h02）

　0.018

　0.178

　0.0114

　0.136

　γs = (1+√1－2αs)/2

　0.991

　0.901

　0.994

　0.927

　As= M /(fyγs h0)

　567.95

　813.98

　359.80

　603.88

　选用

　414

　418

　412

　416

　实配（mm2 ）

　615

　1017

　452

　803

　(h0 = h－As =415mm 。C25： fc=

　11.9 N/m m2，ft= 1.27 N/mm2，α1=1.0；HPB335：

　 fy = 300 N/mm2。)

　支座按矩形截面;

　跨中按第一类T形截面,

　 截面1

　 bf’= l/3 = 1900 mm

　 截面2

　 bf’= l/3 = 1900 mm

　各截面的αs <αsb = 0.399

　 Asmin= ρminbh=max(0.2%，0.45×(ft /fy))×b×h = 0.45×(1.27/300)）×250×450 = 225mm2

　 箍筋配筋计算

　截面A

　截面B左

　截面B右

　截面C左

　V (kN)

　58.865

　-86.768

　79.965

　-72.192

　V/βcfcbh0

　0.048

　0.070

　0.065

　0.058

　Vc（=0.7ftb h0）

　92.233

　92.233

　92.233

　92.233

　Vsv－Vc

　<0

　<0

　<0

　<0

　nAsv1/s=（Vsv /1.25fyV h0） (m m2/mm)

　—

　—

　—

　—

　s (mm) (n=2, Asv1= 28.26

　mm2)

　200

　200　

　200

　200

　实配

　Ø8＠200　

　Ø8＠200

　Ø8＠200

　Ø8＠200

　（hpb235： fy= 210 N/mm2；βc=

　1.0 ）

　构造要求：d≥dmin

　(dmin=6 mm，h≤800mm)： s≤smax（smax = 200 mm，300 mm＜h≤500 mm：

　 NAsv1/ smax =ρmin b =

　0.24×(1.27/210)×250 = 0.363

　As min = ρmin bh = 0.24（ft/fyv）bh = 0.24×(1.27/210)×250×450 = 163.29 mm2

　为满足构造要求，次梁箍筋构造配，皆选用Ø8＠200

　 2.3.5次梁配筋图

　2.4主梁配筋设计

　2.4.1计算简图

　 荷载标准值：（主梁自重按次梁间距长(2.4m)分段折算简化为集中荷载）

　恒载 ：主梁 自重

　25×0.25×（0.55-0.1）= 2.8125

　kN/m

　粉刷

　2×17×0.02×（0.6-0.1）×2= 0.306

　kN/m

　 次梁传来

　 8.9615×5.7 = 51.08055 kN

　Gk = 2.8125×1.9+0.306×1.9+51.08055 = 57.0057

　kN

　活载： 次梁传来

　Qk = 10.07×5.7 = 57.399 kN

　2.4.2内力分析

　 主梁弯矩计算

　截面1

　截面B

　Kg

　0.222

　-0.333

　Mgk = kgGk lo(kN.m)

　72.135

　-108.203

　kq

　0.278

　-0.333

　Mqk = kqQk lo ( kN .m)

　90.954

　-108.949

　M=γgMgk+γqMqk

　γg=1.2， γq=1.4

　213.8976

　-282.3722

　γg1.35， γq=1.0

　188.33625

　-255.02305

　 （kq按活荷载最不利布置取值。）

　主梁剪力计算

　截面A

　截面B左

　Kg

　0.667

　-1.333

　Vgk= Kg Gk ( kN)

　38.023

　-75.990

　Kq

　0.833

　-1.333

　V qk= Kq Qk

　( kN)

　47.813

　-76.513

　V =γg Vgk +γq V q k

　Γg=1.2， γq =1.4

　112.5658

　-198.3062

　Γg=1.35，γq =1.0

　99.144

　-179.0995

　2.4.3配筋计算

　主梁纵筋计算

　 截面1

　截面B

　M(kN.m)

　213.8976

　282.3722

　α1fcbho2

　5996737250

　714297500

　（α1fcbf’ ho2）

　αs=M／α1fcb ho2（αs =M／α1fcbf’ho2）

　0.036

　0.395

　γs = (1+√1－2αs)/2

　0.982

　0.729

　As=M/(fyγs ho)

　1409.82

　2634.97

　选用

　422

　722

　实配（mm2 ）

　1519.76

　2693.46

　 (C25： fc= 11.9 N/mm2，ft= 1.27 N/mm2，α1=1.0；HPB335： fy =300 N/mm2。

　 截面1：ho= h－As =515 mm

　截面B：双排筋放置，ho = h－As = 490 mm

　跨中按第一类T形截面，bf’= l/3 = 5700/3 = 1900 mm; 支座按矩形截面。

　各截面的αs < αsb = 0.399

　Asmin= ρminbh=max(0.2%，0.45×(ft /fy))×b×h = 0.2×250×550 = 275 mm2

　主梁箍筋计算

　截面A

　截面B左

　V (kN)

　112.5658

　198.3062

　V/βcfcbho

　0.073

　0.136

　Vc（=0.7ftbho）

　114.45875

　108.9025

　Vsv= V－Vs

　<0

　89.4037

　nAVsv1/s=（Vsv/1.25fyVho） (mm2/mm)

　—

　0.695

　s(mm)(n=2, Vsv1= 69.5m m2

　300

　200

　实配

　Ø8＠300

　Ø10＠200

　（HPB235： fyv = 210 N/mm2；βc= 1.0）

　 构造要求：A截面： 可按构造配d≥dmin (dmin =6 mm，h≤800mm)：

　s≤s smax（s smax = 350mm，500 mm＜h≤800 mm)：

　 B截面： nAVsv1/ smax = ρminb = 0.24×(1.27/210)×250 = 0.363

　0.695>0.363

　 Asmin = ρmiN bh = 0.24 （ft/fyv）bh = 0.24×(1.27/210)×250×550 =199.65 mm2

　主梁箍筋计算

　 ∑Y = 0

　F ≦ m fyv NAsv1

　 F=51.08055+57.399=108.47955

　m ≧ F/( fyv NAsv1) = 108.47955/(210×2×69.5) =3.7

　取m = 6 即次梁每侧各加Ø8箍3道

　2.4.4 主梁配筋图

　 2.5局部双向板（单块板）

　2.5.1

　板厚（mm）

　h= 100 mm

　 荷载标准值： 恒载

　 gk =3.44 kN/m2

　 活载

　qk = 5.3（kN/ m2）

　 可变荷载效应控制的组合

　g+q = γggk +γqqk = 1.2×3.44+1.4×5.3=11.548 kN/ m2

　 永久荷载效应控制的组合

　g+q = γggk +γgqk

　= 1.35×3.44+1×5.3 = 9.944kN/ m2

　 最大设计g+q = max(11.548，9.944）= 9.728 kN/ m2

　2.5.2

　边部区格板（l1 =1.840m , l2= 3.660 m，按实用设计方法）

　1）跨中截面弯矩计算

　内力系数 mx=0.0960

　 my=0.0180

　M x=mx(g+q) lx2=0.0965×11.548×1.840×1.840=3.773 kN/m

　My=mx(g+q) lx2=0.018×11.548×1.840×1.840=0.704 kN/m

　M xu= M x+uMy=3.773+0.2×0.704=3.914 kN/m

　2）支座截面最大弯矩计算

　内力系数 mx’= -0.0825

　 my’= -0.0570

　M x’=mx’(g+q) lx2=-0.0825×11.548×1.840×1.840= -3.225 kN/m

　My’=mx’(g+q) lx2=-0.0570×11.548×1.840×1.840= -2.229 kN/m

　3）板配筋计算（取1m板带）

　边部格板配筋计算

　跨中截面

　支座截面

　短向

　长向

　M(kN.m)

　3.914

　3.914

　-3.225

　h0

　80

　70

　80

　αs =M／αs1fcbh02

　0.0514

　0.067

　0.0423

　γs = (1+√1－2αs)/2

　0.974

　0.965

　0.978

　As=M/(fyγs h0)

　239.195

　275.916

　196.28

　选用

　Ø8@180

　Ø8@180

　Ø8@180

　实配（mm2 ）

　279

　279

　279

　（b=1000mm，h0=h－as = 100－20= 80mm, fc=11.9 N/mm2, fy=210 N/mm2）。

　各截面的αs < αsb = 0.425

　ρmin=max(0.2%，0.45×(ft /fy))= 0.272%

　Asmin= ρminbh = 0.00272×1000×100=272 mm2

　配筋图

　3.钢筋混凝土板式楼梯配筋设计

　【条件】

　 （2）梯段宽B=1300mm，梯段斜板水平投影长度l=3600mm，楼梯平台梁宽

　 200mm，踏步高A=150mm，踏步宽b=300mm；

　踏步面层为地砖面层, pm

　= 0.55 kN/m2,斜板底面为20mm厚纸筋灰粉刷；

　（3）使用活载标准值3.5 kN/m2；

　（4）C25混凝土，受力筋HRB335级钢筋。

　3.1.梯段斜板设计

　3.1.1

　 踏步斜边长

　 c=(a2+b2) 0.5== 335.41 mm

　 梯段斜板段水平长度

　 l= 3600mm + b 1= 3600 + 200 = 3800 mm （b 1为平台梁宽）

　 梯段斜板厚度

　 h=l/（25~30）= 3800 /（25~30）= 127~152 mm

　取h= 130 mm

　3.1.2 计算简图（取单位板宽）

　l0= 3800 m

　(梯段斜板计算跨度= 斜板水平投影长度+平台梁宽)

　 荷载计算：

　地砖面层

　0.55×(0.15+0.3)×1/0.3 = 0.825 kN/m

　三角形踏步

　25×0.5×0.15×0.3×1/0.3 = 1.875 kN/m

　斜板

　25×0.13×0.335×1/0.3 = 3.634kN/m

　板底抹灰

　17×0.02×1×0.335/0.3 = 0.380 kN/m

　恒载

　gk = 0.380+0.825+1.875+3.63 = 6.714 kN/m

　 活载

　qk = 3.5×1 = 3.5 kN/m

　载设计值

　g+q=γg gk +γqqk = max(1.2×6.714+1.4×3.5，1.35×6.714+1.0×3.5)

　= max(12.952，12.559) = 12.957 kN/m

　 3.1.3 内力计算

　M=(g+q)l2/10= 12.952× 3.82/10 = 18.7kN.m

　3.1.4配筋计算

　 h0= h－20= 130 – 20 = 110 mm

　 αs=M/(α1fcb h02) = 18.703×106 /(1.0×11.9×1000×1102 ) = 0.130

　γs=(1+(1-2αs)0.5)/2= (1+(1-2×0.130)0.5)/2 = 0.930

　 As=M/(fyγs h0)= 18.7×106 /(300×0.930×110) = 609.32 mm2

　 ρmin= max(0.2 %，0.45 ft／fy)= max(0.2%，0.45×1.27/300) = 0.27%

　 As’ min=ρminbh = 0.27%×1000×130 = 351 mm2/m

　选用

　纵筋12 @ 180

　(As = 628 mm2)；

　分布钢筋每踏步下1 Ø 8 。

　3.1.5 配筋图

　3.2平台板配筋设计

　3.2.1计算简图（取单位板宽）

　 3.2.2

　计算长度

　l0= ln+ h/2 +b/2=1745

　h=60mm

　荷载计算：

　恒载：

　 钢筋混凝土平台板自重

　25×0.06×1 = 1.5kN/m

　 面砖

　 0.55×1 = 0.55 kN/m

　 板底粉刷

　17×0.02×1 = 0 .34 kN/m

　 标注值

　恒载

　gk = 1.5+ 0.55 + 0.34 = 2.39 kN/m

　活载

　qk

　= 3.5 × 1 = 3.5 kN/m

　 可变荷载效应控制的组合

　g+q = γg gk +γqqk = 1.2×2.39+1.4×3.5 = 7.768 kN/m

　 永久荷载效应控制的组合

　g+q = γg gk +γq qk = 1.35×2.39+1.0×3.5 = 6.727 kN/m

　 最大设计g+q = max（7.768，6.727）= 7.768kN/m

　3.2.3内力计算

　M=(g+q)l2/8 = 7.768×1.745×1.745/8 = 2.957 kN.m

　3.2.4 配筋计算

　 h0= h－20= 60- 20 = 40mm

　 αs=M/(α1fcb h02) = 2957000/(1.0×11.9×1600 ×1000) = 0.155<αsb = 0.425

　 γs=(1+(1-2αs)0.5)/2=0.915

　 As=M/(fyγs h0)= 2975000/ (300×0.915×40) = 127.52 mm2

　 ρminbh = mAx(0.2 %，0.45 ft／fy)= max(0.2%，0.45×1.27/300) = 0.2%

　 As’min=ρmin bh = 0.2%×1000×60 = 120 mm2/m

　 选用

　纵筋Ø8@150

　(As = 334.93 mm2)

　, 分布钢筋Ø 6@200

　3.2.5配筋图

　3.3平台梁配筋设计

　截面尺寸

　b×h = 200×400

　梁跨3000 mm , 计算长度

　l0= min(ln+ a , ，1.05 ln

　) = min(3000 , 2940) = 2940 mm

　3.3.1计算简图

　荷载计算

　 梯段板传来

　12.957 ×3.6/2 = 23.323 kN/m

　 平台板传来

　7.768×（1.619/2 +0.2）= 7.826kN/m

　 平台梁自重

　1.2× 0.2×（0.4-0.06）×25 = 2.04 kN/m

　 板底粉刷

　1.2×17×（0.4-0.06）×0.02×2 = 0.28 kN/m

　 设计值

　g+q = 33.469 kN /m

　3.3.2内力计算

　M=(g+q)l2/8 = 33.469×3.53×3.53/8 =52.132 kN .m

　Vmax

　= 0.5×( g+q)×ln = 0.5×33.469×3.36 =56.228kN

　3.3.3截面计算

　 按倒L形截面计算，受压翼缘计算宽度取b’fmin

　 b’f2= b+S 0/2 = 200+1619/2 = 1009.5 mm

　 b’f= l o /6 = 3530/6 = 588 mm

　取

　 b’f= l o /6 = 588 mm

　 ho = 400-35 = 365 mm

　 α1fc b’fh’f (ho - h’f /2) = 1.0×11.9×588×60×(365-60/2) = 140.644 N.mm

　 >

　M = 52.132kN.m

　 属于第一类T形截面

　 αs=M/(α1fc b’fh02) = 52132000/（1.0×11.9×588×3652）= 0.053 <αsb = 0.399

　 γs=(1+(1-2αs) 0.5)/2=

　0.973

　 As=M/(fyγs h0)= 52132000 (300×0.973×365) = 460.1mm2

　 ρmin= max(0.2 %，0.45 ft／fy)= max(0.2%，0.45×1.27/300) = 0.2%

　 As’ min=ρminbh = 0.2%×200×400 =160 mm2

　选用

　纵筋316，(As =602m2)

　 3.3.4受剪承载力计算

　 0.25βcfcb ho = 0.25×1.0×11.9×200×365 = 217.175 kN > V =56.228kN

　 截面尺寸满足要求

　 0.7 ft bho = 0.7×1.27×200×365 = 64.897 N > V = 56.228 kN

　 按构造配选箍筋，选用双肢Ø6＠200 。

　3.3.5 配筋图

　4.混合建筑物墙体设计

　4.1静力计算方案确定

　 楼（屋）盖类别：第一类楼（屋）盖、整体式钢筋混凝土楼盖

　 横墙间距：5.7×4=22.8

　计算方案：刚性方案

　4.2底层纵墙高厚比验算

　β=Ho/h= 4820/370= 13.03

　 μ1=1.0

　 〔β〕= 24

　μ2=0.789

　 β=13.03≤μ1μ2〔β〕=18.936

　4.3底层纵墙承载力验算

　 4.3.1计算单元

　（1）计算单元

　j取一个开间的窗洞中线间距内的竖向6m宽墙带

　（2）受荷范围

　5.7m×2.85m

　 （3）计算截面

　A=2.7×0.37=0.999mm2

　 4.3.2 计算简图

　4.3.3荷载资料

　屋面荷载：

　 恒载

　 屋面板 0.35+1+0.4+2.5+0.34=4.59kN/m2

　 次梁传来 2.4255×5.7=13.825 kN

　 主梁传来

　3.1185×2.85=8.888 kN

　活载

　0.5 kN/m2

　 楼面荷载：

　 恒载

　楼板

　20×0.03+25×0.1+17×0.02=3.44 kN/m2

　次梁传来 2.4255×5.7=13.825 kN

　主梁传来

　3.1185×2.85=8.888 kN

　活载

　 5.3 kN/m2

　 砖墙（厚370mm）

　 19×0.37=7.03 kN/m2

　钢窗

　 0.45 kN/m2

　 女儿墙（厚240mm）

　19×0.24=4.56kN/m2

　荷载计算（按荷载标准值）计算

　荷载项

　荷载计算

　墙

　体

　Nw3k

　女儿墙

　5.51×5.7×1=31.407kN

　Nw2k

　第2层

　（7.03+0.55+0.34）×5.7×3.9-7.92×3×1.2+0.45×3×1.2=149.1696 kN

　Nw1k

　第1层

　（7.03+0.55+0.34）×5.7×4.82-7.92×3×1.2+0.45×3×1.2=190.70208

　屋

　面

　Nl2k-g

　Ml2k-g

　4.59×5.7×2.85+13.825+8.888=97.278 kN

　97.278×0.108=10.506 kN.m

　Nl2k-q

　Ml2k- q

　0.5×5.7×2.85=8.1225kN

　8.1225×0.108=0.877 kN.m

　ew

　A0=10√（hc/f）=10√(550/1.5)=191.3mm

　ew=h/2－0.4a0=h/2-0.4 a0=370/2-0.4×191.3=108mm

　楼

　面

　Nl1k-g

　Ml1k-g

　3.44×2.85×5.7+13.825+8.888=78.5958 kN

　78.5958×0.108=8.4883 kN.m

　Nl1k-q

　Ml1k-q

　5.3×5.7×2.85=86.0985

　86.0985×0.108=9.299 kN.m

　el

　 A0=10√（hc/f）= 10 √(550/1.5)=191.3mm

　 el=h/2－0.4A0=108mm

　 说明：Nw计入墙体荷载及钢窗重。a0=10√（hc/f）= 191.3mm

　纵墙内力图（按荷载标准值计算）

　 1）恒载下轴力图、弯矩图

　2）可变载下轴力图、弯矩图

　底层纵墙内力计算（按设计值）

　N （kN）

　M （KN.m）

　截

　面

　1－1

　组合1

　1.2×356.450+1.4×94.221=559.650

　1.2×8.4883+1.4×9.299=13.605

　组合2

　1.35×356.450+1.0×94.221=575.429

　1.35×8.4883+1.0×9.299=20.758

　截

　面

　2－2

　组合1

　1.2×547.15248+1.4×94.221=788.492

　__

　组合2

　1.35×547.15248+1.0×94.221=832.877

　__

　说明：组合1：（γg，γq）=（1.2,1.4）；组合2：（γg，γq）=（1.35,1.0）

　底层纵墙受压承载力验算

　截面1－1

　截面2－2

　组合1

　组合2

　N（kN）

　559

　575.429

　832.877

　A

　2.7×0.37=0.999

　0.999

　0.999

　e=M/N

　（m）

　0.024

　0.036

　0

　e/h

　0.065

　0.097

　0

　Y=H/2(mm)

　185

　185

　185

　β=H0/h

　13

　13

　13

　φ

　0.645

　0.579

　0.797

　f（γAf）

　1.5

　1.5

　1.5×0.9=1.35

　Nu（=φfA）

　(MPA)

　966.533

　867.632

　1076.223

　备注

　N<Nu

　满足要求

　N<Nu

　满足要求

　N<Nu

　满足要求

　说明：φ=1/﹛1+12﹝e/h+√（1/φ0－1）/12）2﹜，

　 φ0=1/（1+αβ2）

　局部受压承载力验算

　Nl+ψ N0≤ηγfA l

　Al=a0b=0.1910.25=0.048m2

　 A0 =0.37×0.25=0.0925 m2

　A0/ Al = 1.927

　ψ = 1. 5－0. 5（A0/ Al）=0.5365

　γ=1+0.35√（A0/ Al －1）=1.337

　屋面：

　Nl=105.4005 kN

　N0=31.407×0.191/0.37=16.213 kN

　Nl+ψ N0=114.099>ηγfA l=67.3848

　局部承载力不满足要求.

　露面:

　Nl=164.6943kN

　N0=31.407×0.191/0.37=147.626kN

　Nl+ψ N0=243.896>ηγfA l=67.3848

　局部承载力不满足要求.

　局部受压承载力不满足时可采取的措施

　 增加垫块（刚性），垫梁，本设计中采用圈梁

　5.柱配筋设计

　 截面尺寸：取 350mm×350mm

　 5.1

　计算简图

　5.2荷载计算

　屋面

　 恒载

　 防水层

　 0.35 kN/m2

　细石混凝土找平

　0.04×25 = 1.0 kN/m2

　隔热层

　0.1×4 = 0.4 kN/m2

　 屋面板

　0.1×25 = 2.5 kN/m2

　板底抹灰

　0.02×17 = 0.34 kN/m2

　主梁传来自重

　2.815+0.306=3.121 kN/m

　次梁传来自重

　2.1875+0.238=2.4255kN/m

　 次梁传来自重（改）

　2.5+0.272=2.772kN/m

　Gw1=（0.35+1+0.4+0.34+2.5)×1.9×5.7+2.4255×5.7+3.121×1.9=69.46495kN/m

　 Gw2=（0.35+1+0.4+0.34+2.5)×1.9×5.7+2.772×5.7+3.121×1.9=71.44kN/m

　 NGK2 = Gw2+2×1.33Gw1=256.217kN/m

　 活载

　QW = 0.5 ×1.9×5.7=5.415 kN/m

　NQK2 =QW+2 ×1.33×QW=19.8189kN/m

　楼面

　恒载

　 GL1=3.44×1.9×5.7+2.4255×5.7+3.121×1.9=57.0105

　 G L2=

　3.44×1.9×5.7+2.772×5.7+3.121×1.9= 58.9855

　N GK1=G L2+2×1.33×GL1= 210.6334

　 活载

　QL=57.399

　N QK1= QL + 2 ×1.33× QL

　=

　210.08

　 柱自重

　G1

　= （25×0.35×0.35+17×0.02×0.035×4）×3.9=13.806

　 G2

　 = （25×0.35×0.35+17×0.02×0.035×4）×4.82=17.0628

　轴压力计算

　N GK=N GK1+NGK2 +G1+G2

　= 497.71923

　N QK=N QK1+ NQK2= 229.8989

　N 1=1.2N GK+1.4N QK=919.125

　N 2=1.35N GK+1.0N QK=901.820

　 N=919.125

　5.3 配筋计算

　计算长度

　H 1=4.82m

　lo =3900-30+450+500=4820mm

　lo /b = 4.82/0.3 5= 13.77 , 查表得φ = 0.92

　由N≦N u= 0.9φ(fy’ As’+fcA) 得

　As’ =（ Nu /0.9φ - fcA）/ fy’

　 919.125×1000≦0.9×0.92×（11.9×350×350+300As’ ）

　 计算得

　As’≦0

　 As= 0.006×350×350=735 mm2

　构造配纵A向钢筋，选用416 （As = 804 m m2） 。

　构造配箍筋

　d = 6 mm

　 S = 200 mm

　选用Ø6@200

　5.4 柱配筋图

　6.混合结构建筑物基础设计

　 6.1

　墙下条形基础

　基础底板宽度

　基底竖向力Nk（kN/m）：547.15248+94.221=641.373kN

　 Nk=641.373/5.7=112.522 kN/m

　 底板宽度：

　 B≥Nk/( f a－γ1D 1－γ2D 2) = 112.522/[80-20×(0.8+0.45/2)-10×0.25] = 1.97m

　 选用宽度：B= 2m

　按扩展基础设计

　1﹚基础板高度h1（按1m板带计算)

　NGK=541.066kN

　NQK=94.221 kN

　NGK,= 541.066/5.7=95.992 kN

　NQK,= 94.221/5.7=16.53 kN

　地基净反力标准值

　qjkG（kN/m）= NGK,/ B =95.992/2=47.996kN/m

　qjkQ（kN/m）= NQK, / B =16.53/2=8.265kN/m

　剪力设计值

　B2=( B－墙厚)/2=(2-0.37)/2=0.815m

　V(kN)=max(1.2qjkG+1.4qjkQ, 1.35qjkG+1.0qjkQ) B2

　 =max(69.1662,73.0596)×0.815

　=59.54 kN

　h10≥V /（0.7ftb）=59.54×103/(0.7×1.1×1000)=77.87mm

　h1= h10+as=77.33+40=117.33mm, 取h1=250mm

　基础板配筋

　MGK= qjkG B22/47.996×O.8152/2=15.94 kN﹒m

　MQK= qjkQ B22/8.265×O.8152/2=2.745 kN﹒m

　M(kN﹒m)=max(1.2MGK+1.4MQK, 1.35MGK+1.0MQK)

　 =max(22.971,24.264)

　 =24.264kN﹒m

　h10= h1－as =250-40=210mm

　 αs =M/ α1fcb h02=24.264×106/(1.0×9.6×1000×2102)=0.057<αsb =0.426

　γs =﹝1+√(1－2αs)﹞/2=0.970

　As= M/fyγs h10 =24.264×106/(210×0.97×210)=585.73mm2

　选用：Ø10@130(AS=604mm2)

　ρmin = max(0.2 %，0.45 ft／fy =0.45×1.1／210=0.236% )= 0.236%

　ρ = As / bh =604/(1000×250)=0.242%﹥ρmin

　分布钢筋（按构造配置）Ø8@200

　配筋图

　6.2柱下独立基础

　基础底面积

　fa=80kN/m2

　ｒ1=20

　 ,D1=0.8m+0.45m=1.25m

　ｒ2=10

　 ,D2=1.5m-0.8m-0.45m=0.25m

　柱底轴力：

　 Nk=N Gk+ N Qk=497.71923+229.8989-0.95×3.54=724.26kN

　基础的底面积：

　 A =Nk/（fa－γ1D1－γ2D2) =724.26/(80-20×1.25-10×0.25)=13.80m2

　基础尺寸：

　 b =√A=3.7m

　实取：

　 a=b=3.7m

　基础高度

　C20： fc= 9.6 N/mm2，ft= 1.10 N/mm2

　N=919.125kN

　锥形基础边缘高度不宜小于200mm,h2≧200mm

　因此h0﹥200mm

　 因为坡度应不小于1/3

　 h,=(a-at)/6=(3.7-0.35)/6=0.558m

　 h0﹤h2+h,=758mm

　 综上取h0=400mm,h=450mm,as=50mm

　 qj=N/(ab)=919.125/(3.7×3.7)=67.85 kN/m2

　 at =0.35m, ab = at +2h0=1.15m

　 am =（at+ ab) /2=0.75m

　 Ai=ab/4-ab2/4=3.72/4-1.152/4=3.09 m2

　Fl = qj Ai=67.85×2.91=207.456kN

　0.7βh× ft am h0=0.7×1.0×1.10×750×400=231kN﹥Fl

　因此高度满足要求

　底板配筋

　MI（kN.m）= qj(b－bt)2 (2l+at)/24=67.138×(3.7-0.35)2×(2×3.7+0.35)/24=243.30 kN.m

　 AsI（mm2）= MI /（0.9fy h0)=243.30×106/(0.9×210×400)=3218 mm2

　AsI（mm2/m）/ b=3218/3.7=869.73mm2/m

　实取：Ø12@100(As=958mm2)

　配筋图：